呂志敏

（河鋼集團(tuán)宣鋼公司煉鐵廠，河北宣化075100）

摘 要：目前宣鋼1號(hào)高爐已經(jīng)處于爐役末期，爐缸炭磚溫度升高，威脅安全生產(chǎn)，風(fēng)溫偏低，爐況順行程度差，影響技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的改善。通過研究、探索，不斷上下部調(diào)劑，改善了爐況順行程度，較好地解決了強(qiáng)化冶煉與安全生產(chǎn)、低風(fēng)溫和降耗的矛盾，提高了生鐵產(chǎn)量，改善了技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，達(dá)到了安全、低耗、高產(chǎn)的目的。

關(guān)鍵詞：上下部調(diào)劑；護(hù)爐；低風(fēng)溫；指標(biāo)改善

1  宣鋼1號(hào)高爐概述

宣鋼1號(hào)高爐，有效容積2 500 m³于2008年3月15日點(diǎn)火生產(chǎn),至今生產(chǎn)接近11年余,單位爐容生鐵產(chǎn)量8 057 t/m³，爐役處于末期階段,冷卻壁水管破損23根，造成爐型難以控制，爐況順行程度差，爐缸炭磚溫度階段性升高，威脅安全生產(chǎn)。2010年7月?lián)綗D(zhuǎn)爐煤氣后，由于轉(zhuǎn)爐煤氣含塵量遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于高爐煤氣,造成了 2017年10月份以后風(fēng)溫下降,影響高爐強(qiáng)化冶煉。為了處理護(hù)爐和提高產(chǎn)量、風(fēng)溫和降耗的矛盾，宣鋼1號(hào)高爐積極調(diào)整下部送風(fēng)制度，并日趨合理,在此基礎(chǔ)上，擴(kuò)大礦批、調(diào)整布料矩陣，較好地解決了強(qiáng)化與護(hù)爐、風(fēng)溫與降耗的矛盾。

2  提高風(fēng)量及產(chǎn)量

2018年市場(chǎng)形勢(shì)較好,公司要求提高產(chǎn)量。宣鋼1號(hào)高爐通過提高風(fēng)量，提高頂壓，進(jìn)行強(qiáng)化冶煉，風(fēng)量提高了 100~150 m³/min。提高風(fēng)量后，為控制爐內(nèi)氣流流速，提高頂壓25-30 kPa,擴(kuò)大礦批至70 t，增加礦層厚度,穩(wěn)定氣流分布，爐況順行程度改善，提高煤氣利用率。2018年生鐵產(chǎn)量總計(jì)2 137064 t,較2017年產(chǎn)量增加197 682 t,取得了顯著的效果。宣鋼1號(hào)高爐2018年日產(chǎn)量見圖1。

注:9月、10月、12月配合鋼軋廠檢修，宣鋼1號(hào)高爐休風(fēng)率較高。

3  低風(fēng)溫操作技術(shù)

2017年10月份開始，熱風(fēng)爐燒爐時(shí)岀現(xiàn)煤氣阻力增大，吃煤氣能力下降的現(xiàn)象，高爐風(fēng)溫水平不斷降低，由之前的1 070℃下降到最低980℃左右, 對(duì)高爐爐況和技術(shù)指標(biāo)產(chǎn)生了較大的不利影響。經(jīng)技術(shù)人員分析研究，一致認(rèn)為正是由于煤氣含塵高導(dǎo)致格子磚通道渣化堵塞，最終使熱風(fēng)爐燒爐時(shí)煤氣阻力升高，風(fēng)溫降低。宣鋼1號(hào)高爐2018年風(fēng)溫見圖2。

由于熱風(fēng)爐造成的格子磚渣化堵塞短期內(nèi)不易消除，針對(duì)低風(fēng)溫的現(xiàn)狀，高爐必須調(diào)整當(dāng)前的操作制度，以適應(yīng)低風(fēng)溫條件下的高爐正常冶煉及指標(biāo)改善。

3.1  加長(zhǎng)風(fēng)口長(zhǎng)度，縮小風(fēng)口面積

風(fēng)溫高能提高鼓風(fēng)動(dòng)能，風(fēng)溫低則鼓風(fēng)動(dòng)能下降。風(fēng)口面積0.330 3 m²縮小至0.328 5 m²,風(fēng)口長(zhǎng)度由585 mm加長(zhǎng)至615 mm,鐵口上方風(fēng)口加長(zhǎng)至635 mm,鼓風(fēng)動(dòng)能達(dá)到了 11 000~12 000 kg m/s,見圖3。

3.2  風(fēng)口前理論燃燒溫度控制

適宜的理論燃燒溫度應(yīng)能滿足高爐正常冶煉所需的爐缸溫度和熱量。根據(jù)理論燃燒溫度經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式,風(fēng)溫每降低100℃.理論燃燒溫度下降約80℃, 1號(hào)高爐風(fēng)溫下降了約90℃,理論燃燒溫度降低70℃左右。為維持風(fēng)口前理論燃燒溫度，爐內(nèi)采取提高富氧率，由4.2%提高至5.0%,提高風(fēng)口前理論燃燒溫度35℃左右，在一定程度上減小了 1號(hào)高爐風(fēng)口前理論燃燒溫度降低的幅度。目前風(fēng)口前理論燃燒溫度維持在2 150-2 200℃，見圖4,達(dá)到了目前大型高爐正常冶煉的中下限要求。然而富氧率的增加，一方面提高了高爐噴吹煤粉的置換比,減少未燃煤粉對(duì)高爐冶煉進(jìn)程的不利影響;另一方面，富氧率的增加縮短了風(fēng)口前回旋區(qū)的寬度與深度，這一不足可以通過加長(zhǎng)風(fēng)口來補(bǔ)償。

3.3熱制度、造渣制度的控制

高爐風(fēng)口前理論燃燒溫度降低，最直接的是影響爐缸熱量的降低,爐缸熱量發(fā)生變化后，使高爐初始?xì)饬鞣植及l(fā)生變化，對(duì)高爐整體穩(wěn)定順行不利。因此，為保證正常冶煉所需要的爐缸熱量及合理的初始?xì)饬?1號(hào)高爐爐溫（硅質(zhì)量分?jǐn)?shù)）控制由之前的0.25%~0.40%提高至0.30%~0.45%,鐵水物理熱嚴(yán)格按照1 500 ℃~l 520 ℃控制，爐渣二元堿度R₂按 1.15-1.20 控制。

3.4上部裝料制度調(diào)整

合理的裝料制度是爐況長(zhǎng)期穩(wěn)定順行的基礎(chǔ), 不僅可以維持合理的操作爐型，又能提高煤氣的利用率降低燃耗。隨著1號(hào)高爐風(fēng)溫水平的降低，爐內(nèi)表現(xiàn)為邊緣煤氣流發(fā)展，中心氣流減弱，爐內(nèi)通過適當(dāng)增加中心漏斗深度、增加邊緣礦焦比等方法來放開中心，穩(wěn)定邊緣。在這一過程當(dāng)中,邊緣不能壓得太“死”也不能太“活”,否則極易造成爐墻黏結(jié)，所以需密切關(guān)注壁體溫度和水溫差的變化,發(fā)現(xiàn)跑偏時(shí),及時(shí)調(diào)整。在下部調(diào)劑的基礎(chǔ)上，通過不斷的研究、探索，宣鋼1號(hào)高爐礦批68-70 t,布料矩陣維持較 多的中心焦量，保障中心氣流。

經(jīng)過不斷的探索研究和調(diào)整，突破了低風(fēng)溫操作技術(shù)瓶頸，降低了焦比、燃料比，其2018年焦比、燃料比變化情況如圖5所示。

4  高效綜合護(hù)爐技術(shù)

如下頁(yè)圖6所示，2018年4月16日爐缸炭磚T₅₅₉溫度升高幅度較大，由362℃升高至563℃,威脅到安全生產(chǎn)。由于宣鋼1號(hào)高爐已經(jīng)處于爐役末期，爐缸炭磚均存在不同程度的侵蝕，所以此次護(hù)爐采取整體護(hù)爐與局部護(hù)爐相結(jié)合的方式，采取多種護(hù)爐措施,同時(shí)還要處理好護(hù)爐與強(qiáng)化冶煉的矛盾。

由于爐體水量已經(jīng)用至最高，沒有調(diào)節(jié)余量。高效綜合護(hù)爐措施如下。

1） 提高鈦負(fù)荷，整體護(hù)爐。4月22日配加鈦礦1.5”批,25日增加至2.01/批，并PB塊礦由11%逐步減少至5%,提高鈦負(fù)荷至高于8 kg/t（Fe）以上。

2） 調(diào)整高爐操作參數(shù)。生鐵譏Si）由0.25%~0.40%提高至0.35%~0.50%,爐渣堿度提高至1.20-1.25倍，促進(jìn)鈦還原,生鐵w（ s 低于0.025%,生鐵一級(jí)品率M95%,利于形成保護(hù)層。

3） 加強(qiáng)鐵口維護(hù)。鐵口深度控制在3.0 m至3.2 m,嚴(yán)禁潮鐵口出鐵、悶炮操作，杜絕燒鐵口，保持全風(fēng)高壓堵口率,維護(hù)鐵口泥包完整。

4）堵風(fēng)口護(hù)爐。4月27日爐缸炭磚厲旳溫度升高至563℃,水溫差0.5℃,熱流強(qiáng)度達(dá)到了 17 000 kcal/（h,m²）,休風(fēng)堵27號(hào)風(fēng)口，并且加長(zhǎng)至635 mm, 送風(fēng)風(fēng)口面積由0.328 5 m²縮小至0.319 0 m²。 

本次護(hù)爐操作特點(diǎn)是：

1） 由于工藝布置特點(diǎn),在2017年前高爐護(hù)爐時(shí)，提高燒結(jié)礦TiO₂、提高入爐鈦負(fù)荷進(jìn)行護(hù)爐操作的同時(shí)，其它兩座高爐也提高了鈦負(fù)荷，對(duì)不需要護(hù)爐的高爐造成一定程度的影響,存在著“一人感冒，全家吃藥”的弊端。

2） 2017年之前，爐缸炭磚溫度升高至400 ℃以上時(shí)，才采取護(hù)爐措施。2018年以來煉鐵廠1號(hào)高爐或2號(hào)高爐在爐缸炭磚溫度低于400℃內(nèi)并溫度上升速度較快接近400℃時(shí),使用鈦礦護(hù)爐,重在預(yù)防。

3） 2018年護(hù)爐時(shí)鈦負(fù)荷提高至8~10 kg/t,生鐵中w（Ti）超過0.080%即可，同樣再配合其它措施，使“猛藥”變成了“緩藥”,克服了鈦負(fù)荷過高過度護(hù)爐造成高爐操作難度大的弊端。

4）由于改變了護(hù)爐觀念，針對(duì)需要護(hù)爐的高爐直接用鈦礦護(hù)爐，重在預(yù)防，使得高爐操作難度變小,對(duì)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)影響變輕,只有堵風(fēng)口風(fēng)量下降時(shí)每天產(chǎn)量下降約200 t以內(nèi)，焦比、燃料比基本沒有升高，較好地解決了護(hù)爐與強(qiáng)化的矛盾，護(hù)爐效果良好,護(hù)爐成本低。

經(jīng)過一系列的高效綜合護(hù)爐措施后，爐缸炭磚厲毀溫度升高趨勢(shì)得到了有效遏制，轉(zhuǎn)入安全生產(chǎn)。此次護(hù)爐歷時(shí)23天,時(shí)間短，護(hù)爐期間、護(hù)爐結(jié)束后技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)良好，效果良好。經(jīng)過一系列的綜合護(hù) 爐技術(shù)后，爐缸炭磚厲旳溫度下降,5月15日后溫度低于290℃，降低至安全范圍內(nèi)，在較短的時(shí)間內(nèi)消除安全隱患。

宣鋼2號(hào)高爐在爐型、原燃料條件等方面與1號(hào)高爐基本上相同,2016年5月護(hù)爐29天,產(chǎn)量降低800-1 000 t/d,焦比升高16 kg/t,燃料比升高26 kg/t,損失較大。與宣鋼2號(hào)高爐護(hù)爐比較，宣鋼1號(hào)高爐高效綜合護(hù)爐技術(shù)取得了成功。

5  結(jié)語(yǔ)

宣鋼1號(hào)高爐2018年取得了巨大進(jìn)步，高爐在爐役末期、風(fēng)溫水平低的情況下，通過上、中、下部操作制度的調(diào)整與匹配，較好地解決了強(qiáng)化和護(hù)爐、低風(fēng)溫和降耗的矛盾，高爐各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)也有新突破。但是，風(fēng)溫比全國(guó)同類型高爐平均風(fēng)溫低100℃。