高本國  王硯明  郭浩

（天津鋼管制鐵有限公司）

摘要：對天津鋼管1000m³高爐開爐成功經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行總結(jié)。通過開爐前精心準(zhǔn)備，制定合理開爐方案，首次使用埋氧槍開爐，實(shí)現(xiàn)了3 天快速達(dá)產(chǎn)的最好記錄。

關(guān)鍵詞：高爐；開爐；達(dá)產(chǎn)；埋氧槍

1  前言

天津鋼管1000m³ 高爐于2009 年12 月24 日建成投產(chǎn)，設(shè)計(jì)東西向鐵口2 個(gè)，風(fēng)口18 個(gè)，無料鐘爐頂布料。按照天津市采暖季限停產(chǎn)要求，公司決定限產(chǎn)并于2018 年11 月1 日實(shí)施降料面停爐，整個(gè)過程歷時(shí)7h。限產(chǎn)結(jié)束后于2019 年1 月25 日開爐。由于集團(tuán)公司對此次高爐的各項(xiàng)復(fù)產(chǎn)工作做了充分的準(zhǔn)備，為順利開爐打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。本次開爐方案制定周密，操作參數(shù)把控合理，取得了“一天順行，三天達(dá)產(chǎn)”的最好開爐水平。

2  開爐前工作

本次停爐料線雷達(dá)探尺顯示15.4m，涼爐后進(jìn)入爐內(nèi)檢查發(fā)現(xiàn)，料面成功降至風(fēng)口帶區(qū)域，于探尺顯示基本吻合。由于限產(chǎn)時(shí)間長，借此契機(jī)，對高爐內(nèi)襯進(jìn)行全面噴涂，噴涂完成后，組織爐缸清理工作，由于時(shí)間富裕，本次清理爐缸至風(fēng)口線以下2m，東西鐵口位置扒空,實(shí)現(xiàn)了鐵口與爐缸的貫通。

內(nèi)襯噴涂和爐缸清理完畢后，作業(yè)區(qū)組織熱風(fēng)爐烘爐和高爐烘爐工作，由于熱風(fēng)爐在停爐期間采用焦?fàn)t煤氣燒爐保溫，烘爐工作簡化，高爐烘爐工作按照烘爐曲線嚴(yán)格操作。烘爐完成后，對熱風(fēng)爐和高爐本體及爐頂密封系統(tǒng)進(jìn)行打壓試漏，點(diǎn)檢人員用肥皂水檢漏，對漏點(diǎn)標(biāo)記并處理，經(jīng)過三次打壓試漏，具備送風(fēng)開爐條件。

開爐前，高爐工藝人員和技術(shù)科進(jìn)行開爐的工藝優(yōu)化，主要達(dá)成以下共識：（1）考慮到限產(chǎn)因素前期風(fēng)量小，為了快速達(dá)到加熱爐缸活躍中心，開爐采用10 個(gè)風(fēng)口送風(fēng)，提高鼓風(fēng)動(dòng)能。（2）優(yōu)化布料方式，使?fàn)t內(nèi)O/C 分布合理，快速形成合理的布料平臺，改善煤氣利用。（3）東鐵口使用有水炮泥堵口后，快速插入氧槍，并通壓縮空氣和氧氣，對鐵口區(qū)域爐缸進(jìn)行加熱，儲(chǔ)備熱量利于渣鐵排放。

3  開爐料及開爐參數(shù)選擇

（1）參數(shù)選擇：本次開爐全爐焦比3.05t/t，正常料焦比0.76t/t。生鐵成分選擇：Si=2.5%，爐渣堿度選擇：全爐爐渣堿度0.7，空焦堿度0.65，正常料堿度1.00。

（2）開爐配料：負(fù)荷料采用高堿度燒結(jié)礦和宏興球團(tuán)礦，為了防止渣中Al2O3 偏高，使用部分白云石、錳礦及低品位塊礦調(diào)整。（詳見表1）

表1 開爐料組成

（3）開爐料裝入順序：枕木裝至風(fēng)口中心線+17 批凈焦+8 批凈焦+15 批空焦+10 批（空焦+正常料）+2（1 空焦+2 正常料），最終料批數(shù)按臨時(shí)測量料線補(bǔ)齊。（詳見表2）

表2 開爐裝料入爐順序

裝料過程中，為避免爐料撞擊爐墻，各段料角使用如下：α_凈焦=17°，α_空焦=20°正常料：8m 以：C²²₃²⁰₄¹⁸₃/O²⁰₅¹⁸₅。8m 以上料線每增加1-2m 同擴(kuò)1°。

4   開爐操作

2018 年1 月25 日20:18 分開爐送風(fēng)，10 個(gè)風(fēng)口送風(fēng)，送風(fēng)面積0.1038，風(fēng)量900m³/min，風(fēng)溫670℃。送風(fēng)后，20:55 東西鐵口導(dǎo)出管都已點(diǎn)著，21:11 送風(fēng)風(fēng)口全部點(diǎn)著。23:40 坐料一次（累計(jì)耗風(fēng)量15 萬m³），23:50 料動(dòng)后爐況逐漸轉(zhuǎn)順。由于料尺工作尚可，壓量關(guān)系適中，26 日1:35 關(guān)爐頂放散提頂壓。爐外1:40 西鐵口見渣，2:04 東鐵口見渣，標(biāo)志著風(fēng)口和鐵口貫通，2:35 堵東西鐵口，同時(shí)東鐵口進(jìn)行埋氧槍操作。整個(gè)過程料尺下料順暢，壓量關(guān)系匹配，封堵鐵口后于7：22 東鐵口出第一爐鐵，標(biāo)志著開爐復(fù)產(chǎn)順利。后期外圍工作組織得力，高爐逐步提升冶強(qiáng)，同時(shí)調(diào)整爐溫堿度，配合“發(fā)展邊緣，疏導(dǎo)中心”裝料制度的調(diào)整，27 日實(shí)現(xiàn)全風(fēng)量噴煤作業(yè)。隨著渣鐵物理熱的提升和爐溫達(dá)到合理水平（Si：0.6%左右），28 日開始使用西鐵口出鐵，之后恢復(fù)正常生產(chǎn)交替出鐵。

開爐及達(dá)產(chǎn)后參數(shù)調(diào)整情況：

（1）渣鐵排放：在東鐵口見渣堵口后，東鐵口立即進(jìn)行埋氧槍操作，氧槍一端焊接釬尾，利用連接套咬合通過開口機(jī)壓入，埋入后通氧氣和壓縮空氣。埋氧槍3.5h 后，關(guān)閉預(yù)埋氧槍的氧氣和壓縮空氣，同時(shí)東場具備出鐵條件，拔出氧槍，拔出后渣鐵隨之噴薄而出，渣鐵正常排出后流入干渣坑。此次開爐通過埋氧槍操作，第一次渣鐵排放非常成功，渣鐵流動(dòng)性較好，效果非常明顯。為了避免爐內(nèi)憋壓，本次開爐爐前工作組織得力，26 日早班共開堵口四次，通過走干渣排出渣鐵合計(jì)約130t。26 日中班渣鐵流動(dòng)性良好，投用撇渣器，改沖水渣作業(yè)，大幅減輕爐前勞動(dòng)負(fù)荷。

（2）降硅操作：降硅是開爐后強(qiáng)化冶煉的重要手段，過慢影響開爐提產(chǎn)進(jìn)度，過快導(dǎo)致渣鐵溫度不足造成次生事故。此次開爐化學(xué)熱和預(yù)計(jì)相符，物理熱1460℃以上，渣鐵流動(dòng)性良好。在保障渣鐵物理熱充足的前提下，逐步加風(fēng)提負(fù)荷擴(kuò)礦批，詳見表3。

表3 負(fù)荷調(diào)整和熱制度變化

(3)料制調(diào)整: 開爐送風(fēng)后，初始裝料制度制定合理，送風(fēng)后沒有進(jìn)行大幅度的角度調(diào)整，隨著冶強(qiáng)的逐步提高，上部先采取擴(kuò)礦批、加負(fù)荷、提煤比的措施，結(jié)合水溫差變化和爐頂成像對角度進(jìn)行調(diào)整，使上下部匹配， 送風(fēng)料動(dòng)后角度由C²⁴₃²²₃¹⁹₃/O²²₄²⁰₅ 調(diào)整為C²⁶₃²⁴₃²²₃¹⁹₃/O²⁴₃²²₄²⁰₅，27日噴煤后，煤氣量增加邊緣氣流過剩，角度由C²⁶₃²⁴₃²²₃¹⁹₃/O²⁴₃²²₄²⁰₅ 調(diào)整為C²⁶₃²⁴₃²²₃¹⁹₃/O²⁵₃²³₄²¹₅。調(diào)整后氣流由開爐初期的發(fā)展邊緣氣流慢慢過渡到邊緣明顯，中心可見的兩股氣流，爐況適應(yīng)能力增強(qiáng)，為開爐后進(jìn)一步提產(chǎn)降耗打下了基礎(chǔ)。

5  開爐小結(jié)

（1）本次開爐采用鐵口預(yù)埋氧槍，鼓入壓空及氧氣，大大降低了第一爐鐵的開口難度，也實(shí)現(xiàn)了本廠開爐第一爐鐵不用氧管燒鐵口的歷史突破，是天管歷次高爐開爐中最成功的一次。

（2）開爐參數(shù)的合理選擇，保證了送風(fēng)后的鼓風(fēng)動(dòng)能。開爐后通過對料制的調(diào)整，煤氣分布合理，爐況穩(wěn)定順行，同時(shí)在保證熱量的前提下，快速開風(fēng)口，穩(wěn)步降硅，活躍爐缸，為能夠快速達(dá)產(chǎn)達(dá)效提供條件，取得了開爐的歷史最好水平。

（3）本次開爐，爐前工作放在了重中之重。結(jié)合歷次開爐經(jīng)驗(yàn)，爐前工作好壞關(guān)系到高爐開爐成功與否。第一爐鐵如果開口困難，氧燒時(shí)間長，渣鐵流過大，可造成主支溝漫鐵而被迫休風(fēng)，從而影響開爐進(jìn)程。此次開爐對主溝和渣鐵支溝進(jìn)行了加高處理，爐前人員同心協(xié)力，能夠按要求及時(shí)保證渣鐵排放，為高爐快速達(dá)產(chǎn)提供外圍保障。

參考文獻(xiàn)

[1]  范廣權(quán)編著.高爐煉鐵操作.北京：冶金工業(yè)出版社，2003.295-302.